Выполнив условия первой части, мы должны были определиться с
а) глубиной заложения (не менее 0,6 глубины промерзания)
б) типом фундамента (ленточный)
в) грунтами (худшими из "стабильных" - текучими пылевато-глинистыми)
И давайте теперь попробуем рассказать о расчете на примере примера: одноэтажного газобетонного пятистенка в Подмосковье. Три типа стен (по нагрузке): внутренняя несущая 8 т/м, наружная несущая 4 т/м, наружная самонесущая 2 т/м.
Глубину заложения в соответствии с первой частью примем 90 см. Предварительно задаёмся шириной подошвы 60 см. К нагрузке от стен прибавляем вес фундамента и грунта на его обрезах (можно принять их усредненную плотность 2 т/м³). Получившуюся линейную нагрузку делим на ширину подошвы - получаем среднее давление по подошве фундамента. Его надо сравнить с расчетным сопротивлением грунта. Мы приняли грунт с расчетным сопротивлением 9 т/м². Но это на глубине 2 метра при ширине фундамента 1 метр. Поэтому применяем корректирующую формулу:
...и получаем около 7 т/м², которые можно повысить на 20% из-за малой осадки (о ней ниже).
Стены при предварительно принятой ширине подошвы 60 см окажут давление, соответственно, 16, 9 и 5,5 т/м². То есть, несущие стены заведомо не проходят. Корректируем ширину подошвы несущих стен. Причем для внутренней стены по оси Б сразу доводим подошву до ширины аж 2 метра, для наружной по осям А и В - метр. Получаем среднее давление до 7 т/м² - укладываемся.
Но ограничение давления - это только проверка допустимости использования линейной методики подсчёта осадок. Считаем теперь по этой методике сами осадки.
Осадка под стеной Б (при условии высокого УГВ) получается 30 мм, под стеной А - 15 мм, под стеной 1 - 8 мм. СНиП для подобного типа зданий не регламентирует предельную величину осадок, но наиболее близкий случай - это п.3 из таблицы Г.1: "Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из: ... крупных блоков или кирпичной кладки". При отсутствии армирования предельная осадка нормами назначена 12 см, при наличии (в т.ч. - и монолитных поясов) - 18 см. Ещё мне встречалось в специализированной литературе указания на 8 см при невысоких (относительно длины стен) зданиях. Как видим, в любые из этих требований вычисленные осадки укладываются. Но гораздо опаснее не абсолютные, а относительные осадки, грубо говоря - перекосы, прогибы и выгибы фундаментов, " тянущие" за собой стены. При расстоянии между несущими стенами А и Б в 5 метров и разнице осадок в 30-15=15 мм, относительная разность составит 15/5000=0,003, то есть не укладываемся в разрешенные СНиПом в 0,0024 для кладки с армопоясами (для не армированной - 0,002). Выгиб стены 1 при таких деформациях заведомо огромен
Корректировка ширины подошвы не даёт практически никакого эффекта, поэтому можем просто поверить в плавное перераспределение нагрузок и деформаций по конструкциям здания и грунтовому основанию, сглаживающие эту разность, тем более, что СНиП вообще допускает не проверять деформации основания при непревышении расчетного сопротивления грунта основания и при малой изменчивости сжимаемости грунтов, которую мы можем с некоторой долей уверенности допустить из-за небольших габаритов объекта ИЖС и выравнивания давлений по подошве. Либо подкрепляем эту веру т.н. численными методами (на компьютерной модели):
В принципе, даже учёт минимального количества "улучшающих" факторов в модели позволяет уложиться в СНиПовские ограничения.
Таким образом, если в первой части мы назначили в запас некие плохие исходные данные по грунтам (но не самые худшие из возможных) и выбрали глубину заложения, то теперь же мы определились с шириной. Как оформлять эти параметры в реальной конструкции - расскажу в дальнейшем.